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热泵干燥过程中低温热泵补热的应用分析

更新时间:2009-03-28

引 言

木材干燥是加工与利用的基础环节,其能耗约占企业加工总能耗的40%~70%[1-2]。传统的木材干燥方法是以蒸汽、烟气等作热源,以湿空气作干燥介质的热风干燥。由于热风干燥过程中,需要定期从排气道排出部分湿热空气,同时从吸气道吸入等量的冷空气。这种开式循环的干燥方式[3],其换气热损失很大,一次能源利用率仅30%左右[4]

热泵干燥作为一种新型的干燥方式具有高效节能、成本较低、不污染环境、能对干燥介质的温度、湿度进行准确独立的自动控制,所以干燥质量好,因而已广泛应用于木材干燥、种子干燥、食品加工等领域[5]。李远志等[6-7]把热泵干燥应用于脱水蔬菜加工,研究表明,利用热泵干燥加工的脱水蔬菜质量较好。Chua等[8]对番石榴、马铃薯等进行了热泵干燥试验研究,发现热泵干燥可提高干燥驱动力,改善产品色泽。但是热泵作为一种把低品位热能转换为高品位热能的热力转换设备,其自身的应用受外界环境温度的影响较大。因此,如何既节能又能保证木材干燥系统的工作效率,是研究的重点和难点。许彩霞等[9]研究的太阳能与热泵联合干燥系统能够有效地降低能耗,缩短干燥时间。但是,太阳能无法作为可靠的热源保障热泵干燥系统持久高效地运行,尤其在寒冷地区,太阳能的利用效率较低[10]。为了解决热泵干燥过程中热源的可靠来源问题,本文通过两级压缩制冷循环的工作原理,提出在热泵主机室全封闭运行的情况下,通过低温热泵为主机室持续补热,保障干燥热泵在恶劣的干燥工况下持续可靠地运行。

1 木材热泵干燥系统

1.1 通过两级压缩系统引出补热干燥系统的原理

木材干燥对热量的需求量较大且干燥过程中干燥室内的湿度低,为了保证木材干燥质量,在干燥过程中排湿较少,因此,当环境温度较低时,干燥热泵从环境中所获取的能量难以维持干燥过程对热量的需求,导致干燥系统的工作负荷增大,降低机组的使用寿命,甚至会造成机组停机影响生产。加之干燥后期木材要求的温度高,有时甚至会达到70~90℃,这时如果蒸发温度相对过低,那么,热泵的压比增大,压缩机排气温度升高。如图1考虑到两级压缩系统[11-12]可以在蒸发温度与冷凝温度相差较大的情况下正常工作,且可以有效地降低压缩机排气温度,满足系统在恶劣工况下的运行,所以,在此工作原理的指导下,把两级压缩系统分成 A、B两部分,A低压级部分在实际应用中以低温热泵代替,B高压级部分以干燥热泵代替,把这两部分耦合起来,类比于两级压缩系统,从而使干燥系统满足恶劣的干燥工况[13]

  

图1 两级压缩系统Fig.1 Two stage compression system

1.2 干燥系统的结构

  

图2 木材热泵干燥系统Fig.2 Wood heat pump drying system

 

1,11—evaporator; 2,13—throttle valve; 3,5,12—fan; 4—reservoir;6,10—condenser; 7,9—compressor; 8—air inlet; 14—machine hall;15—drying room; 16—humidity outlet

低温热泵补热系统由三部分组成,包括干燥热泵、低温热泵、以及干燥介质循环系统三部分。其中干燥热泵负责为干燥室提供干燥热量,由于冷凝器在干燥室内,可以在不排湿的情况下持续供热,其热源来自:室外新风、排湿空气、低温热泵补热;低温热泵为主机室补热辅助热泵干燥,其热源为室外空气;干燥介质循环系统中,当干燥室达到排湿要求,湿空气从排湿口排出,经过除湿后的空气从进风口进入干燥室。系统原理图如图2所示,干燥热泵与低温热泵的主要参数如表1所示。

 

表1 热泵主要参数Table 1 Main parameters of heat pumps

  

Parameter DHP LTHP maximum heating temperature/℃ 80 30 temperature range of environment/℃ 10—35 15—35 heating capacity of rated condition/kW 80 16.5 unit type FWR-20x2/Z1 FGR14/D-N4 refrigerant R134a R22 compressor power/kW 10 5.3

2 干燥系统的损失分析

热泵干燥是热泵系统与干燥系统两个单元的有机结合[14],由于干燥系统中损失的原因较多,从改善干燥装置的热力完善度与节能的角度分析,主要对系统性能影响较大的几个因素进行损失分析。Ilhan等[15]对热泵干燥木材进行了分析的研究,认为损失随着干燥过程进行逐渐增加。因此,本文将通过损失模型[16-17]对热泵干燥过程中损失较严重的部分进行分析。

2.1 主机室与干燥室的损失分析

由于干燥室与主机室的温度高于环境温度,其与环境之间的换热存在热量损失;另外,干燥介质向环境的质扩散也造成质扩散损失。

2.1.1 热量损失 热量损失主要是由传热温差造成的,设高温热源的温度为TH,低温热源的温度为TL,边界传递的微元热量为δQ,高温热源放出的热量为

 

COP——装置性能系数

 

对硝基苯甲脒是一种重要的化工中间体原料,在医药、染料、农药等方面有着广泛的应用,但关于它的合成少见报道。对硝基苯甲脒可以做丙烷脒药物中间体,用于防治灰霉病病菌[1-2]。国内杨凌农药化工有限公司与美国NZYM公司合作开发出了2%丙烷脒水剂,其化学名称为1,3-二(4-脒基苯氧基)丙烷。丙烷脒对灰霉病病菌防效高,用量低,单位面积的有效成分投入量小,对环境的化学污染程度低,是一种具有较好开发前景的杀菌剂[3]。目前丙烷脒的合成主要采用Pinner法进行脒基化反应,相应的反应方程式如下:

假设传热过程为稳态传热,那么δQHQLQ,因温差造成的损失为

 

当低温热源的温度为环境温度 TL=T0,那么干燥过程中的热量损失为

 

分析可知,在实际运行中应尽可能降低主机室与外界环境的温差,减少能量的损失。但是,低温热泵的供热温度又不宜太低,否则会降低干燥热泵的工作效率。实际运行表明:主机室温度维持在 26℃左右时系统的各个运行指标最佳。另外,由于干燥窑内需要长时间保持高温状态,因此应该做好保温处理,减少通过墙体向环境的散热。

2.1.2 干燥介质扩散造成的损失 湿空气作为干燥介质完成与木材之间的热湿交换,因此其温度和含湿量都明显高于室外环境。因此,干燥介质向室外环境的质扩散造成的损失相比于热量损失而言损失更严重。湿空气的由三部分组成:热能、机械、扩散。

④对于灾后的补救措施,多数居民选择自行承担后果和向相关政府部门请求修建或改造工程,从根本上解决内涝问题。仅有少部分会主动向政府和社会救助机构申请灾后补助,说明市民受灾后对政府和社会的依赖度低。对于政府所做的内涝灾害防灾减灾工作,1/3的居民表示不满意,说明政府这方面的工作仍需进一步提高。

湿空气的总表达式为

 

干燥过程湿空气可看成是由干空气与水蒸气所组成的理想混合气体,所以湿空气的计算如下:

热能

 

机械

 

扩散

 

由于主机室与干燥室的湿空气直接扩散入外界环境,所以其损失量就等于其总,即

结构力学(一)核心课程建设通过不断的摸索,构建理论与实践开放的实践教学体系;同时在教学过程中以提升教学质量为目的,以提升教学方法与手段、健全考核评价体系及师资建设为手段,以充分保障实践环节的实施。最终实现培养出有较强团队协作能力,足够的创新能力和实践能力的学生。同时为他们后续的专业学习和未来的岗位需求打下坚实的基础。以探索一条符合卓越工程师培养需求的实践化改革之路。

 

式中,cpacpv分别为干空气、水蒸气的比热容,kJ·(kg·K)1Ra为干空气的气体常数,0.287 kJ·(kg·K)1d 为含湿量,kg 水分·(kg 干空气)1TT0分别为干燥介质温度和环境温度,K。

因此,湿空气的总表达式为

 

分析可知,湿空气的损失与主机室和干燥室的温度、压力、含湿量都有关系。通过提高主机室与干燥室的气密性可以有效地降低湿空气向环境的扩散造成的损失。另外,也可以通过向主机室内添加相变材料[18],把干燥室排入主机室内干燥介质的显热转变成相变材料的潜热[19],从而降低主机室内的显热,减小室内温湿度相比环境的势差,减少损失。

2.2 除湿过程损失分析

主机中蒸发器的除湿过程是木材干燥过程中的一个重要环节,因此,对其的损失分析可以找到除湿过程中损失的原因,对改进系统和提高能量的利用率有益。在蒸发器除湿的过程中,根据平衡方程

3.5 患者对小米垫满意度高 小米垫使用方法简单,透气性能好,患者感觉舒适,也不增加其痛苦,患者和家属都能接受。表2显示,实验组对预防压疮的满意度明显高于其他两组患者,表明患者及家属对我院自制小米垫预防压疮疗效的认可度高。

2.1.4 枝顶高 枝顶高是指地面到枝顶的高度。2015年、2016年油用牡丹-香椿套种模式牡丹枝顶高均最高,说明油用牡丹-香椿套种模式下油用牡丹植株的生长状况优于其他套种模式。

 

式中,EXR1EXR2分别为蒸发器工质进口和出口的,kJ;EXA1EXA2分别为蒸发器湿空气进口和出口的,kJ;EXw为冷凝水带走,kJ。

其中

两组患者的术后并发症有腹腔感染、切口感染、肺部感染、炎性肠梗阻和应激性溃疡。研究组的并发症发生率和病死率均低于对照组,差异有统计学意义(P<0.05),见表2。对照组3例死于ARDS,2例死于MODS;研究组1例死于MODS。

 

式中,ΔT为冷凝水与环境之间的温差,K;cp为水的比定压热容,kJ·(kg·K)1TT0T1T2分别为主机室、环境、蒸发器进口和出口湿空气的温度,K。

因此

 

分析可知,降低蒸发器与湿空气的传热温差可以减少损失,主机宜选用功率较大的蒸发风机,增加介质流速减小换热温差。干燥室的急剧排湿造成主机室的温湿度显著升高,一方面导致湿空气的露点温度明显升高,造成排出的冷凝水温度升高,增大冷凝水带走的;另一方面蒸发器进口空气湿度d1和水蒸气分压力p1过大,经过蒸发器除湿后,出口空气的湿度 d2与水蒸气分压力 p2相对于出口会明显降低,导致系统的损失增加,所以干燥室排湿时应该缓慢排湿[20-21]。张慜等[22]研究了热泵干燥蔬菜的过程,对热泵干燥工艺提出了优化建议:排湿过程的最佳循环量应该确定,优化循环量可使能耗下降10%。

实验测得,在不同的供热温度下,干燥热泵的供热量差别很大,由图8可知,20~26℃时,供热量从10.58 kW增加到15.24 kW,符合供热量随蒸发温度升高的理论变化趋势,但是28~30℃时,供热量有所下降,可能是因为冷凝器内制冷剂流量增大导致换热不充分造成的。以木材含水率下降 1%为计时标准,由图8可知在26℃时干燥用时最少为10.7 h,关闭低温热泵用时最多为18 h。因此,低温热泵为主机室补充热量可以明显提高木材的干燥速率,降低木材的干燥周期。Mustafa等[29]在研究热泵与红外线混合干燥胡萝卜时同样发现混合干燥比单纯使用热泵干燥的能耗要高,但是干燥速率更快。所以,在使用低温热泵辅助干燥时应该根据木材材种选择合适的供热温度,综合考虑干燥用时与能耗这两个因素[30]

3 低温热泵补热系统的实验与分析

3.1 实验方法

为了验证低温热泵的使用对干燥系统整体性能的影响,实验中对材积70 m3、板厚50~115 mm、初始含水率50%的红花梨木材,在干燥温度45℃、湿度40%恒温干燥期间,分别测试计算了低温热泵供热温度为20、22、24、26、28、30℃以及关闭低温热泵的工况下系统的运行参数。

实验过程中分别在干燥热泵的压缩机进、出口以及蒸发器进口、冷凝器出口处布置 PT100(±0.5℃)温度传感器;通过布置交流互感器(霍尔交流电流传感器 (A-CS030EK1T))采集压缩机运行电流参数;在干燥热泵主机以及低温热泵室内机进、出风口和室外环境处布置温湿度传感器(宽温型温湿度变送器 (JWSK-6), ±0.5℃,±3 RH)用于计算主机蒸发器制冷量和低温热泵室内机供热量;数据采集仪为Angilent,每1min采集一次数据;利用风速仪(testo 416)测量风速。

3.2 干燥热泵的性能分析

3.2.1 干燥热泵压缩机的排气温度 在室外环境温度为8~12℃的运行工况下,20 min内干燥热泵压缩机排气温度在不同供热温度下的变化情况如图3(a)所示,随着供热温度的升高,排气温度先降后升,在 26℃达到最低值 61℃左右;低温热泵关时前期排气温度在76℃左右,后期主机室温度下降导致排气温度有所上升;从图3(b)压缩机单位压缩功随供热温度的变化可以看出其与压缩机出口温度变化大致相同。这是因为随着蒸发温度的升高,蒸发器内制冷剂流量逐渐增大,同时考虑到压缩机的非等熵压缩,致使压缩机排气温度跟随单位压缩功的变化先降后升。虽然随着供热温度的增加,排气温度有所升高,但是可以看到大部分工况下排气温度都低于关闭低温热泵时的排气温度,因此,开启低温热泵可以降低压缩机排气温度。

设T时刻在目标位置P处用接收机同时测得4颗卫星1, 2, 3, 4到P点处的距离分别为S1, S2, S3, S4,4颗卫星的坐标分别是(Xi, Yi, Zi),i=1, 2, 3, 4,则P点的坐标和时间T可通过式(1)解算得出:

  

图3 不同供热温度下压缩机排气温度与耗功量Fig.3 Exhaust temperature and power consumption of compressor at different heating temperature

  

图4 不同供热温度下干燥热泵COP的变化曲线Fig.4 Variation curves of COP of dry heat pumps at different heating temperatures

由图6可知,在45℃恒温干燥期间,干燥热泵系统的热力完善度在供热温度为20、22、24和26℃时,基本都维持在0.37~0.43之间,并且随着供热温度的升高而有所增大;但是当供热温度升高到28℃和30℃时,其热力完善度又降低,其值维持在0.35~0.38之间;相比于有低温热泵为主机室补热的情况,关闭低温热泵时的热力完善度在大部分时间内是最高的,维持在0.42左右,此时主机室温度维持在15℃左右。分析可知,随着主机室内温度的不断升高,一方面换热器的传热温差逐渐增加[25],比如:低温热泵关闭时蒸发器的传热温差相比于供热温度为30℃时,由5℃增加到9℃;另一方面压缩机非等熵压缩程度加重,压缩机输出功率增大,因此,导致干燥热泵系统的不可逆程度增大热力完善度降低[26]

采用SPSS 19.0统计学软件分析数据,组间各项计量资料以(±s)表示,采用t检验,不同时点进行方差分析,计数资料采用X2检验,以P<0.05表示差异有统计学意义。

3.2.3 干燥热泵系统的热力完善度η 热泵的热力完善度η反映系统的实际循环接近逆卡诺循环的程度[24],其值恒小于 1。从系统的 P-h图(图5)可知,实际循环过程 1′-2′-4′-5′-1′,相比于理想循环 1-2-3-4-5-1而言,压缩机非等熵压缩过程1′-2′和换热器的传热温差Δt1和Δt2是影响系统热力完善度的主要因素。

3.2.2 干燥热泵性能系数(COP)的变化 如图4所示,在不同的供热温度下,干燥热泵的COP值都集中在3.5~6.25之间,其值随着供热温度的升高,先上升后降低。在20~26℃范围内,随着供热温度的升高,蒸发温度升高,相应蒸发压力也增加,制冷剂流量增大,冷凝器供热量增加,虽然压缩机功率也有所增加,但是其增幅小于供热量的增幅,所以系统的COP整体上是逐渐增加的;在28~30℃范围内,随着供热温度的升高,冷凝器供热量的增幅小于压缩机功率增幅,所以系统的 COP逐渐降低。虽然随着供热温度的升高,干燥热泵的COP逐渐减小,但是相比于关闭低温热泵,开启低温热泵可以显著提高干燥热泵的COP[23]

  

图5 实际与理想循环P-h图Fig.5 P-h diagram of actual and ideal cycles

  

图6 干燥热泵的热力完善度Fig.6 Thermodynamic perfect degrees of dry heat pump

3.3 不同工况下低温热泵COP的变化

低温热泵为主机室补充热量,提高干燥热泵的运行效率,并且可在向干燥窑持续供热期间,改善系统的运行环境,从而保证干燥系统持续可靠地运行。但是,随着主机室供热温度的不断提高,其COP值随着供热温度的升高而逐渐减小。在室外温度保持在8~12℃的环境下,低温热泵COP与供热温度的函数关系为

 

其拟合度R2达0.98429,拟合曲线如图7所示,其预测结果与实际数值的吻合度较高。

3.4 干燥系统的运行分析

3.4.1 运行时间与能耗分析 实验中低温热泵每个供热温度的持续时间为24 h,期间室外温度稳定维持在 2~16℃,记录运行时间和低温热泵与干燥热泵的运行能耗,如表2所示。由表可知,在六种不同的供热温度下,低温热泵的运行时间逐渐延长,同时其能耗随着供热温度的升高也逐渐增大;干燥热泵的能耗随着供热温度的升高先降后升,在26℃时为最小值50.08 kW·h,在30℃时达到76.11 kW·h,关闭低温热泵时为最大值84.42 kW·h。由于干燥热泵间歇运行而低温热泵运行时间较长,所以低温热泵的能耗普遍高于干燥热泵的能耗,因此,总能耗的变化趋势是随着供热温度而逐渐增加,而关闭低温热泵时,干燥总能耗最低。

陈诚这时微微一笑,说:“你还怕没有任务?七十五军负责宜昌至晓峰防线的守卫,决不能让日军向西北方向前进一步。另外,派出预备第四师攻击塔镇守敌,做出佯攻宜昌的样子,拖住宜昌守军,不给鬼子分兵出击的机会。”

传统的基层组织一线员工教育培训方法、模式存在着许许多多的缺陷、弊端和问题,不仅影响到了员工正常培训,而且即使进行了培训,也是事倍功半、效率低下,这种培训的方式方法已经到了非改进不可的地步了。随着电子通讯技术的飞速发展、手机的广为普及,适时引入E-training 模式,不仅有效解决了基层一线员工培训所面临的诸多问题,而且能够有效提高培训的效果和质量。因此,当前推出基层一线员工手机E-training 模式,条件上不仅充分、必要,而且时机上也恰逢其时。

  

图7 低温热泵COPFig.7 COP of low-temperature heat pump

 

表2 干燥系统运行时间与能耗数据汇总Table 2 Summary of running time and energy consumption data of drying system

  

Heating temperature/℃Run time of LTHP/min Energy consumption of LTHP/(kW·h)Energy consumption of DHP/(kW·h)Total energy consumption/(kW·h)20 435 40.90 69.71 110.6122 646 57.74 68.10 125.8424 1130 102.13 53.00 155.1326 1387 121.87 50.08 171.9528 1396 129.96 67.49 197.4530 1427 135.03 76.11 211.14 closed 0 0.00 84.42 84.42

3.4.2 干燥供热量与用时分析 为了提高木材的干燥速率,干燥室应该及时补充热量,而要提高干燥热泵的供热量[27],那么必须保证主机室的温度稳定且不能过低,所以低温热泵的补热对提高干燥热泵的供热量,以及缩短木材的干燥周期是至关重要的[28]

更为重要的是,儒学在东晋的流行与复兴,绝对离不开其文化载体——儒家经传传播者与接受者对其道德伦理的发自内心的、真诚而非功利的日常切实践行,因为从某种程度上,儒学本身就是关于道德伦理的践履、一种实践的学问,否则,儒学便不可能根植于现实社会并真正使之生活化;自两汉以来,儒学尤其是儒家经传中的儒家道德伦理,一直在影响着古代中国人的文化传统,在生活日用层面上,其甚至在以某种方式参与着东晋时期人们的生存。如儒家道德伦理观念“忠”与“孝”、“友”与“悌”等,在东晋确然基于一种思想信仰或者亲情的身心需要,而内在为、践履成东晋士大夫与儒家学者的价值生命。

  

图8 不同供热温度下的干燥用时与供热量Fig. 8 Drying time and heat supply at different heating temperatures

4 结 论

(1)对干燥系统进行损失分析可知:减少系统的热量损失可以通过降低主机室温度和强化干燥室的保温来实现;减少干燥介质的质扩散损失,应提高干燥系统的整体气密性;减少蒸发器除湿过程的损失,应使用功率较大的蒸发风机,并且干燥室在排湿的过程中缓慢排湿降低湿空气的露点温度,减少冷凝水带走的。

(2)对供热温度为20、22、24、26、28、30℃以及关闭低温热泵的七种低温热泵运行工况进行测试,发现在26℃时,干燥热泵的排气温度以及单位压缩功相对较小且COP在此时达到最佳,其他供热温度时性能指标也皆有所提高。随着主机室温度升高换热器的换热温差增大系统循环的不可逆程度增加,所以开启低温热泵后系统的热力完善度普遍低于关闭低温热泵时的热力完善度。低温热泵COP与供热温度之间的拟合曲线关系是线性下降的,使用低温热泵时应该根据实际干燥情况选择合理的供热温度,不宜使主机室升温过高,增加低温热泵能耗。

(3)恒温干燥期间,干燥热泵间歇运行,所以干燥热泵能耗普遍低于低温热泵能耗,在26℃时干燥热泵能耗最低为50.08 kW·h;关闭低温热泵时最高为84.42 kW·h,但其总能耗最低。其他供热温度的总能耗随着低温热泵供热时间的延长逐渐增大。开启低温热泵后干燥热泵的供热量普遍高于关闭低温热泵的供热量,干燥用时也较少,比如:26℃的供热量为15.24 kW,木材含水率下降1%用时为10.7 h,关闭低温热泵的供热量为10.58 kW,用时为18 h。在干燥过程中应该综合考虑干燥能耗与用时,提高干燥的整体效益。

符 号 说 明

低温热源得到的热量为

cp ——水的比定压热容,kJ·(kg·K)1

cpa,cpv ——分别为干空气、水蒸气的比热容,kJ·(kg·K)1

d——含湿量,kg水分·(kg干空气)1

EX——工质,kJ

企业管理要以人的全面发展为核心,要做到知人善用。一个好的企业应该要尊重员工、信任员工、理解员工、关怀员工和激励员工。同时也要做到用其所长、用其所愿、用其所思、用当其时、用当其位。

p——压力,Pa

Q——传热热量,kJ

Ra ——干空气的气体常数,0.287 kJ·(kg·K)1

T——热源温度,K

η——热力完善度

References

[1] 张璧光. 实用木材干燥技术[M]. 北京: 化学工业出版社, 2005.ZHANG B G. Practical Wood Drying Technology[M]. Beijing:Chemical Industry Press, 2005.

[2] TEEBOONMA U, TIANSUWAN J, SOPONRONNARIT S.Optimization of heat pump fruit dryers[J]. Journal of Food Engineering,2003, 59(4): 369-377.

[3] 张绪坤. 热泵干燥系统性能试验研究[J]. 农业工程学报, 2006, 22:4.ZHANG X K. Experimental study on performance of heat pump drying system [J]. Journal of Agricultural Engineering, 2006, 22: 4.

[4] 严平, 钱尚源, 曹伟武. 木材干燥装置的应用研究[J]. 林业机械与木工设备, 2003, 31(8): 13-15.YAN P, QIAN S Y, CAO W W. Study on the application of wood drying equipment[J]. Forestry Machinery & Woodworking Equipment, 2003,31(8): 13-15.

[5] 高广春, 王剑峰. 热泵干燥机组性能研究进展[J]. 食品科学, 1999,5: 59-63.GAO G C, WANG J F. Research progress in performance of heat pump drying unit[J].Food Science, 1999, 5: 59-63.

[6] 李远志, 胡晓静, 张文明, 等. 胡萝卜薄片热风与热泵结合干燥工艺及特性研究[J]. 食品与发酵工业, 1999, 26(1): 3-6.LI Y Z, HU X J, ZHANG W M, et al. Study on drying technology and characteristics of hot air and heat pump for carrot slice[J]. Food and Fermentation Industry, 1999, 26(1): 3-6.

[7] 郑春明. 热泵在农副产品干燥中的应用[J]. 农村实用技术, 1997, 1:16-18.ZHENG C M. Application of heat pump in drying of agricultural and sideline products[J]. Rural Practical Technology, 1997, 1: 16-18.

[8] CHUA K J, CHOU S K, HO J C, et al. Heat pump drying: recent developments and future trends[J]. Drying Technology, 2002, 20:1579-1610.

[9] 许彩霞, 张璧光, 伊松林, 等. 太阳能与热泵联合干燥木材特性的实验研究[J]. 干燥技术与设备, 2008, 6(4): 184-185.XU C X, ZHANG B G, YI S L, et al. Experimental study on characteristics of solar energy combined with heat pump for drying wood[J]. Drying Technology and Equipment, 2008, 6(4): 184-185.

[10] HAWLADER M N A, RAHMAN S M A, JAHANGEER K A.Performance of evaporator collector and air collector in solar assisted heat pump dryer[J]. Energy Conversion and Management, 2008, 49(6):1612-1619.

[11] 陈光明, 陈国邦. 制冷及低温原理[M]. 北京: 机械工业出版社,2009.CHEN G M, CHEN G B. Principles of Refrigeration and Cryogenic[M].Beijing: Machinery Industry Press, 2009.

[12] 张振涛. 两级压缩高温热泵干燥木材的研究[D]. 南京: 南京林业大学, 2008.ZHANG Z T. Study on high-temperature heat pump drying of lumber with two-level compression[D]. Nanjing: Nanjing Forestry University,2008.

[13] NESLIHAN C, HEPBASLI A. A review of heat pump drying(Ⅰ):Systems, models and studies[J]. Energy Conversion and Management,2009, 50(9): 2180-2186.

[14] 陈红, 谢继红.热泵干燥装置[M]. 北京: 化学工业出版社, 2007.CHEN H, XIE J H. Heat Pump Drying Device[M]. Beijing: Chemical Industry Press, 2007.

[15] ILHAN C, MUSTAFA A, HIKMET D. Energy and exergy analysis of timber dryer assisted heat pump[J]. Applied Thermal Engineering,2007, 27: 216-222.

[16] AHERME J E. 能量系统的分析方法[M]. 黄志潜, 译. 北京: 机械工业出版社, 2006.AHERME J E. Exergy Analysis Method of Energy System[M].HUANG Z Q, trans. Beijing: Machinery Industry Press, 2006.

[17] 赵冠春, 钱立伦. 分析及其应用[M]. 北京: 高等教育出版社,2008.ZHAO G C, QIAN L L. Exergy Analysis and Its Application[M].Beijing: Higher Education Press, 2008.

[18] 高广春, 王剑锋. 相变贮热在热泵干燥机组中的应用研究[J]. 太阳能学报, 2001, 22(7): 262-265.GAO G C, WANG J F. Application of phase change heat storage in heat pump drying unit[J]. Journal of Solar Energy, 2001, 22(7): 262-265.

[19] 白剑. 相变蓄热在太阳能热泵供热系统中的应用研究[D]. 太原:太原理工大学, 2012.BAI J. Study on application of phase change thermal in solar energy heat pump heating system[D]. Taiyuan: Taiyuan University of Technology, 2012.

[20] GOH L J, OTHMAN M Y, MAT S, et al. Review of heat pump systems for drying application[J]. Renewable and Sustainable Energy Reviews,2011, 15: 4788-4796.

[21] 秦正龙, 朱平. 高效节能的热泵技术[J]. 节能, 2001, 5: 15-17.QIN Z L, ZHU P. Energy efficient heat pump technology[J]. Energy Conservation, 2001, 5: 15-17.

[22] 张慜, 成刚. 蔬菜热风干燥过程的节能技术[J]. 食品与生物技术学报, 2007, 26(6): 6-8.ZHANG M, CHENG G. Energy saving technology for hot air drying of vegetables[J]. Journal of Food and Biotechnology, 2007, 26(6): 6-8.

[23] 高广春. 热泵干燥的理论与实验研究[D]. 杭州: 浙江大学, 2000.GAO G C. Theoretical and experimental study on heat pump drying[D].Hangzhou: Zhejiang University, 2000.

[24] BAINES P G, ARINGTON C G. Analysis of Rankine cycle heat pump driers[J]. Int. J. Energy Res., 2008, 12: 495.

[25] 余建祖. 换热器原理与设计[M]. 北京: 北京航空航天大学出版社,2006.YU J Z. Principle and Design of Heat Exchanger[M]. Beijing: Beihang University Press, 2006.

[26] 李满峰. 热泵干燥的工质和分析研究[D]. 天津: 天津科技大学,2005.LI M F. Study on Refrigerants and exergy analysis of heat pump drying[D]. Tianjin: Tianjin University of Science and Technology,2005.

[27] 魏娟. 热泵干燥特性研究及在农产品干燥中的应用[D]. 北京: 中国科学院理化技术研究所, 2014.WEI J. Study on characteristics of heat pump dryer and application on drying agricultural products[D]. Beijing: Technical Institute of Physics and Chemistry, CAS, 2014.

[28] MERLIN S T, ROMAIN R, YANN R, et al. Modeli-ng of coupled heat and mass transfer during drying of tropical woods[J]. International Journal of Thermal Sciences, 2016, 109: 299-308.

[29] MUSTAFA A, ATAOLLAH K, ALI A, et al. Performance analysis of heat and pump infrared-heat pump drying of grated carrot using energy-exergy methodology[J]. Energy Conversion and Management,2017, 132: 327-338.

[30] 郭占军, 熊翰林, 李满峰. 热泵干燥装置的热力学优化分析[J]. 农机化研究, 2012, 5: 72-73.GUO Z J, XIONG H L, LI M F. Thermodynamic optimization analysis of heat pump drying equipment[J]. Journal of Agricultural Mechanization Research, 2012, 5: 72-73.

 
周鹏飞,张振涛,章学来,杨鲁伟,魏娟,刘鹏鹏
《化工学报》 2018年第05期
《化工学报》2018年第05期文献
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